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行业新闻

关于角置直流式生物质颗粒燃烧机射流的偏转

关于角置直流式生物质颗粒燃烧机射流的偏转

    本文仅从冷态模型试验的角度来探讨角置生物质颗粒燃烧机射流偏转的规律。

    试验在东方锅炉厂670吨/时燃煤锅炉模型上进行,采用“纯几何相似法”,白色泡沫塑料小球示踪、摄影的测量方法。

    切向燃烧炉内空气动力场是由多股射流的相互作用所决定的。在对各喷口射流间的相互作用进行详细试验的基础上,我们得出如下的概念:邻角旋转气流的横向推力是促使某股射流偏转的外部因素,而该股射流本身动量的大小则是维持气流不偏转的内在因素,此外,与该股射流相邻的,且动量大于它的射流对它有加强、支撑作用可使偏转减小。可用二次风对一次风射流的动量比来表征生物质颗粒燃烧机空气动力参数对射流偏转的影响,试验证明,一次风的实际切圆直径与动量比的幂函数成正比。

    大量试验表明:在炉膛尺寸不变的情况下,一次风实际切圆直径与生物质颗粒燃烧机高度近似正比关系,但生物质颗粒燃烧机宽度的改变(高度保持不变)并未引起切圆直径的明显变化。因此,过去把生物质颗粒燃烧机高宽比H/B怍为衡量射流偏转的定性参数的合理性值得进一步深入探讨。

    生物质颗粒燃烧机喷口之间的间隙大小对补气条件及相邻二次风射流对一次风的加强作用有影响。一般说来,一次风切圆直径随间隙的增大而缩小。

    正如预料,一次风切圆直径随假想切圆直径的增大而增大。

    研究了一次风喷口布置方式的影响。试验表明,在其他条件相同的情况下,一次风集中布置后对炉内空气动力场有明显的影响,表现为:一次风切圆直径增大,射流尾部发散。此时,如将生物质颗粒燃烧机分组,组间考虑适当的间隔距离,则炉内流场结构明显改善。

    根据冷模试验结果,对不同的一次风布置方式,分别得出了适用于本试验范围的计算一次风实际切圆直径的经验公式。

    苏联罗马金的经验公式中,未考虑空气动力参数及一次风布置方式的影响,另外,实际切团半径与生物质颗粒燃烧机宽度成正比也不合情理。按此公式的计算结果与实测值相差很远。

    我们提出如下的初步建议:

    二次风对一次风之动量比的选择是影响射流偏转的因素之一,在设计大型煤粉炉时,这一点是不容忽视的。

    对20万千瓦容量等级的“烟煤型”生物质燃烧机,采用5.4~7.2米高的不分组生物质颗粒燃烧机还是有可能的,但此时,动量比宜小于2.5,而且假想切圆直径要设计得小些。不过,考虑到应使一二次风轨迹接近些,太高的生物质燃烧机还是分组为妥,这样,其他参数的选择自由度可大一些。

    对一次风集中布置的“无烟煤型”生物质燃烧机,一般需分组,分组高度不宜大于4米,组间间隔尺寸可取0.8~1.3米,动量比最好小于4。

    为了使层燃炉稳定、经济地运行,正确地布置炉膛很重要。对燃烧层沿炉排长度分阶段燃烧的链条炉排,组织好炉排上的燃烧以及炉膛空间内的燃烧,炉拱的采用是必不可少的。

    合理的布置炉拱能够较好地起到二个作用:(1)促使炉膛中气体的混合。(2)组织链条炉炉拱的基本尺寸:辐射和炽热烟气的流动,使燃料及时着火。

    正确地设计炉拱,首先应考虑所燃用燃料的种类和结渣、颗粒度等特性,其次还要顾及二次风,水冷壁的布置以及炉墙等问题。文章通过设计总结,运行调查以及对国外某些标准的分析,提出了如下的建议:

    上述炉拱基本尺寸是这样提出的。

注:(1)煤闸门至老鹰铁的距离f值大者.hi、h3值取偏大的。

    (2)对于多灰或灰熔点低的燃料取大值,矿’小的燃料取小值。

    (3)水分高的褐煤.hi、a2取大值.al、口取小值。

    (4)hl值主要取决于与后拱的配合。

    (5)Ⅱ类烟煤包括矿’饷高的偏低的贫烊按无烟煤设计。

    (1)后拱至炉排面的最小高度五:它的大小直接影响到h2的大小,也就是直接影响到后拱出口处烟气的速度以及后拱表面相对于煤层表面的平均距离。因此,设计炉拱时,首先必须根据燃料性质来确定合适的值。对矿7小的煤宜使后拱出口速度大些,五应取小值I对易结渣、多灰的煤为排渣顺利,防止后拱结渣,尼应取大值。

    (2)后拱的倾角“:后拱倾角的决定,应该使后拱遮盖下的炉排各区段上所产生的


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点击次数:  更新时间:2017-03-30 20:39:39  【打印此页】  【关闭